Revista Científica de Ingeniería, Industria y Arquitectura
Vol.9, Núm.17 (ene-jun 2026) ISSN: 2737-6451
Cita sugerida: Peñafiel-Valla, L., Navarro Peñaherrera, C., Medina Robalino,
W., Abril G, B., & Espinoza Castro, M. (2026). Análisis de la resistencia a
compresión del hormigón con agregado grueso reciclado y FCC como
sustituto del agregado fino. Revista Científica FINIBUS – Ingeniería,
Industria y Arquitectura, 9(17), 55-70.
https://doi.org/10.56124/finibus.v9i17.005
DOI: https://doi.org/10.56124/finibus.v9i17.005
Recibido: 15-09-2025 Revisado: 18-11-2025
Aceptado: 19-11-2025 Publicado: 01-01-2026
Artículo original
Análisis de la resistencia a compresión del hormigón
con agregado grueso reciclado y FCC como sustituto
del agregado fino
Lourdes Peñafiel-Valla[1]
Carlos Navarro Peñaherrera [1,2]
Wilson Medina Robalino [1]
Bernarda Abril G [3]
María Espinoza Castro [1]
[1] Facultad de Ingeniería Civil y Mecánica. Universidad Técnica de Ambato (UTA). Ambato, Ecuador.
[2] Facultad de Ingenierías. Carrera de Ingeniería Civil. Universidad Tecnológica Indoamérica. Ambato, Ecuador.
[3] Unidad de control Ambiental Minero. Gobierno Autónomo Descentralizado Municipalidad de Ambato. Ecuador
Autor para correspondencia: cpnavarro@uta.edu.ec
Resumen
El presente estudio evalúa la resistencia a compresión del hormigón simple elaborado con sustitución total de los agregados convencionales;
utilizando agregado grueso reciclado (AGR) y catalizador agotado de craqueo catalítico fluidizado (FCC) como reemplazo del agregado fino,
en comparación con un hormigón simple fabricado con agregados naturales. La investigación se desarrolla en el contexto de la necesidad de
fomentar prácticas sostenibles en la construcción, reducir el consumo de recursos naturales y minimizar el impacto ambiental asociado a la
gestión de residuos industriales y de demolición. La metodología se estructuró en tres fases: (i) caracterización física y mecánica del AGR y
del FCC, (ii) diseño y elaboración de mezclas de hormigón con 100% de agregados reciclados y mezclas de referencia con 100% de agregados
naturales, y (iii) evaluación de la resistencia a compresión y del impacto económico del uso de materiales reciclados. Los ensayos se realizaron
conforme a las normativas NTE INEN y ASTM, evaluándose la resistencia a compresión a edades de 7, 14 y 28 días. Los resultados mostraron
una disminución aproximada del 70% en la resistencia a compresión del hormigón con sustitución total respecto al hormigón convencional,
alcanzando valores de 74,17 kg/cm² y 239,74 kg/cm² a los 28 días, respectivamente. Desde el punto de vista económico, el uso de AGR y
FCC incrementó el costo del metro cúbico de hormigón de $100,90 a $291,77. Se concluye que la sustitución total de agregados naturales
por AGR y FCC no resulta técnica ni económicamente viable para aplicaciones estructurales, aunque presenta potencial para usos no
estructurales, contribuyendo a la valorización de residuos y al impulso de la economía circular en el sector de la construcción.
Palabras Clave: hormigón reciclado; resistencia a compresión; craqueo catalítico fluidizado; agregado grueso reciclado;
economía circular
Article
Analysis of the Compressive Strength of Concrete with Recycled Coarse Aggregate and FCC
as a Substitute for Fine Aggregate
Abstract
This study evaluates the compressive strength of plain concrete produced with total replacement of conventional aggregates, using recycled
coarse aggregate (RCA) and spent fluid catalytic cracking (FCC) catalyst as a substitute for fine aggregate, in comparison with plain concrete
manufactured with natural aggregates. The research is developed within the context of the need to promote sustainable practices in
construction, reduce the consumption of natural resources, and minimize the environmental impact associated with the management of
industrial and demolition waste. The methodology was structured in three phases: (i) physical and mechanical characterization of the RCA
and FCC, (ii) design and production of concrete mixtures with 100% recycled aggregates and reference mixtures with 100% natural
aggregates, and (iii) evaluation of compressive strength and the economic impact of using recycled materials. The tests were conducted in
accordance with NTE INEN and ASTM standards, and compressive strength was evaluated at curing ages of 7, 14, and 28 days. The results
showed an approximate 70% reduction in the compressive strength of concrete with total replacement compared to conventional concrete,
reaching values of 74.17 kg/cm² and 239.74 kg/cm² at 28 days, respectively. From an economic perspective, the use of RCA and FCC
increased the cost per cubic meter of concrete from $100.90 to $291.77. It is concluded that the total replacement of natural aggregates with
RCA and FCC is neither technically nor economically viable for structural applications; however, it shows potential for non-structural uses,
contributing to waste valorization and the promotion of the circular economy in the construction sector.
Keywords: recycled concrete; compressive strength; fluid catalytic cracking; recycled coarse aggregate; circular economy
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Vol.9, Núm.17 (ene-jun 2026) ISSN: 2737-6451
Peñafiel-Valla et al. (2026) https://doi.org/10.56124/finibus.v9i17.005
1. Introducción
La creciente demanda de infraestructura y el acelerado
proceso de urbanización han intensificado la explotación de
recursos naturales, particularmente de agregados pétreos,
generando impactos ambientales significativos y problemas
de disponibilidad a mediano y largo plazo. (Carrera &
Medina, 2019) En este contexto, la industria de la
construcción enfrenta el desafío de desarrollar materiales
alternativos que reduzcan el consumo de recursos vírgenes y
la generación de residuos, sin comprometer el desempeño
mecánico del hormigón convencional (Abed et al., 2020).
Una de las estrategias más estudiadas para abordar esta
problemática es el uso de agregados reciclados provenientes
de residuos de construcción y demolición. Diversas
investigaciones recientes han demostrado que el agregado
grueso reciclado (AGR) puede emplearse en la elaboración
de hormigón, aunque su uso suele estar asociado a una
reducción de la resistencia a la compresión, atribuida
principalmente a su mayor porosidad, absorción de agua y a
la presencia de mortero adherido (Muñoz Pérez et al., 2021).
Por esta razón, la mayoría de los estudios se han centrado en
sustituciones parciales, manteniendo un porcentaje
significativo de agregados naturales.
Paralelamente, el catalizador agotado de craqueo catalítico
fluidizado (FCC), un residuo generado en la industria
petroquímica ha despertado interés como material
alternativo en matrices cementicias debido a su composición
rica en sílice y alúmina y a su potencial comportamiento
puzolánico. Investigaciones recientes han reportado su uso
principalmente como adición mineral o como sustituto
parcial del cemento, evidenciando mejoras en la
microestructura y la durabilidad del hormigón cuando se
emplea en proporciones controladas (Silva Urrego et al.,
2022). No obstante, existen escasos estudios que analicen el
uso del FCC como sustituto total del agregado fino, y aún
menos que evalúen su desempeño combinado con AGR en
un mismo sistema de hormigón.
En este sentido, la principal contribución científica del
presente estudio radica en la evaluación experimental del
comportamiento mecánico del hormigón simple elaborado
con sustitución total (100%) de los agregados naturales,
empleando simultáneamente agregado grueso reciclado y
FCC como reemplazo del agregado fino. A diferencia de
estudios previos, esta investigación no se limita a analizar
sustituciones parciales, sino que explora un escenario
extremo de reciclaje total, permitiendo identificar con mayor
claridad las limitaciones técnicas reales de este tipo de
hormigón y su potencial campo de aplicación. (Zúñiga &
Picado, 2022)
Adicionalmente, el estudio incorpora un análisis económico
contextualizado a la realidad ecuatoriana, aspecto que ha
sido abordado de forma limitada en la literatura reciente.
Este enfoque permite no solo evaluar el desempeño
mecánico del material, sino también analizar su viabilidad
económica frente al hormigón convencional, considerando
costos locales de materiales y procesos, lo cual resulta
fundamental para una eventual aplicación práctica.
En Ecuador, la gestión de residuos de construcción y
demolición, así como de subproductos industriales como el
FCC, continúa representando un desafío ambiental relevante.
A pesar del creciente interés por materiales sostenibles,
persiste una brecha de conocimiento respecto al
comportamiento del hormigón con sustitución total de
agregados y al impacto económico asociado a su
implementación. En este contexto, el presente estudio busca
aportar evidencia experimental y económica que contribuya
a la toma de decisiones técnicas informadas sobre el uso de
AGR y FCC en aplicaciones no estructurales, promoviendo
la economía circular y la reducción del impacto ambiental en
el sector de la construcción.
2. Metodología
2.1. Enfoque experimental
La investigación se desarrolló bajo un enfoque cuantitativo
experimental, con el objetivo de evaluar el efecto de la
sustitución total de los agregados naturales por agregado
grueso reciclado (AGR) y catalizador agotado de craqueo
catalítico fluidizado (FCC) como agregado fino sobre la
resistencia a la compresión del hormigón simple. El estudio
incluyó la caracterización de los materiales constituyentes,
el diseño y elaboración de mezclas de hormigón, la
evaluación de propiedades mecánicas y el análisis
comparativo de costos.
2.2. Materiales
Los materiales empleados en la investigación fueron:
cemento Portland tipo GU, agua potable, agregado grueso
natural, agregado fino natural, agregado grueso reciclado
(AGR) y catalizador agotado de craqueo catalítico fluidizado
(FCC).
El agregado grueso reciclado provino de residuos de
construcción y demolición de origen local, mientras que el
FCC fue obtenido como subproducto de la refinería de
Esmeraldas. Además, equipamiento de laboratorio como por
ejemplo: hornos eléctricos, balanzas electrónicas, tamices,
tamizadora, picnómetros, termómetros, moldes, varillas,
máquina de Los Ángeles, moldes cilíndricos para probetas,
concretera eléctrica, cámara de curado y demás implementos
para la preparación, curado y ensayo de especímenes
cilíndricos.
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Análisis de la resistencia a compresión del hormigón con agregado grueso reciclado y FCC como
sustituto del agregado fino
2.3. Tratamiento previo del agregado reciclado y del
FCC
El agregado grueso reciclado fue sometido a un proceso
previo de selección manual para eliminar impurezas visibles
(madera, plástico y otros contaminantes), seguido de lavado
con agua potable y secado al aire. Posteriormente, el material
fue triturado y tamizado para cumplir con la granulometría
requerida según las normas NTE INEN y ASTM para
agregados gruesos.
El FCC fue secado en horno a 105 ± 5 °C hasta peso
constante y posteriormente tamizado para asegurar una
distribución granulométrica compatible con la del agregado
fino natural.
2.4. Caracterización física y mecánica de los materiales
La caracterización de los agregados naturales, reciclados y
del FCC se realizó conforme a las normas ASTM y NTE
INEN vigentes. Los ensayos efectuados incluyeron:
• Contenido de humedad, determinado por secado en
horno a 105–110 °C hasta peso constante.
• Análisis granulométrico mediante tamizado seco.
• Densidad real, gravedad específica y capacidad de
absorción, utilizando métodos gravimétricos y
volumétricos.
• Densidad aparente suelta y compactada.
• Resistencia al desgaste mediante el ensayo de
abrasión Los Ángeles.
• Determinación de la densidad real del cemento
mediante picnómetro.
• Análisis por Fluorescencia de Rayos X del FCC.
2.5. Diseño de mezclas y dosificación
Se diseñaron dos tipos de mezclas de hormigón:
• Mezcla de referencia, elaborada con 100% de
agregados naturales (agregado grueso y fino).
• Mezcla reciclada, elaborada con sustitución total
(100%) del agregado grueso natural por AGR y del
agregado fino natural por FCC.
La dosificación de las mezclas se realizó utilizando el
método de densidad óptima desarrollado por la Universidad
Central del Ecuador, con el objetivo de minimizar el
contenido de vacíos y optimizar el uso de la pasta de
cemento.
Las proporciones de los materiales por metro cúbico de
hormigón, así como la relación agua/cemento efectivo, se
presentan de manera detallada en la Tabla 1 y en la Tabla 2.
Tabla 1: Dosificación del hormigón con agregados naturales
DOSIFICACIÓN - MÉTODO DENSIDAD ÓPTIMA
DATOS DE ENSAYOS
DATOS DE TABLAS
DRC
3,000
kg/dm³
f'c
240
kg/cm2
DRA
2,670
kg/dm³
W/C
0,56
DRR
2,630
kg/dm³
Asentamiento
9
cm
DAAs
1,640
kg/dm³
CÁLCULOS
DARs
1,450
kg/dm³
DRM
2,648
kg/dm³
DAAc
1,62
kg/dm3
POV
23,35
%
DARc
1,45
kg/dm3
CP
279,18
dm³
MFA
2,760
C
312,52
kg
DOM
2,03
kg/dm3
W
175,01
lts
POR
54
%
A
885,31
kg
POA
46
%
R
1023,70
kg
CAA
2,17
%
Cantidad
Requerida
20
Cil (D=10 cm)
CAR
3,2
%
Rendimiento
61,13
%
CHA
3,81
%
VR
0,024
m3
CHR
0,76
%
VN
0,033
m3
DOSIFICACIÓN
58
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Peñafiel-Valla et al. (2026) https://doi.org/10.56124/finibus.v9i17.005
Material
Cantidad en
kg por cada
m³ de
hormigón
Dosificación
al peso
Cantidad por
saco de 50 kg de
cemento (kg)
Dosificación al
volumen en obra
Cantidad
requerida por
rendimiento
y/o humedad
(kg)
W
175,01
0,56
29,50
29,50 L
6,07
C
312,52
1,00
50,00
1,00 Sac. 50kg
10,23
A
885,31
2,83
144,00
3,30 Parh.
29,44
R
1023,70
3,28
159,50
4,10 Parh.
32,68
Tabla 2: Dosificación del hormigón con agregados reciclados
DOSIFICACIÓN - MÉTODO DENSIDAD ÓPTIMA
DATOS DE ENSAYOS
DATOS DE TABLAS
DRC
3,000
kg/dm³
f'c
240
kg/cm2
DRA
2,620
kg/dm³
W/C
0,56
DRR
2,540
kg/dm³
Asentamiento
4
cm
DAAs
0,930
kg/dm³
CÁLCULOS
DARs
1,400
kg/dm³
DRM
2,577
kg/dm³
DAAc
1
kg/dm3
POV
37,52
%
DARc
1,47
kg/dm3
CP
417,71
dm³
MFA
0,010
C
467,58
kg
DOM
1,61
kg/dm3
W
261,85
lts
POR
54
%
A
701,78
kg
POA
46
%
R
798,67
kg
CAA
5,32
%
Cantidad
Requerida
20
Cil (D=10 cm)
CAR
3,57
%
Rendimiento
54,99
%
CHA
2,21
%
VR
0,024
m3
CHR
0,94
%
VN
0,034
m3
DOSIFICACIÓN
Material
Cantidad en
kg por cada
m³ de
hormigón
Dosificación
al peso
Cantidad por
saco de 50 kg de
cemento (kg)
Dosificación al
volumen en obra
Cantidad
requerida por
rendimiento
y/o humedad
(kg)
W
261,85
0,56
32,50
32,50 L
10,41
C
467,58
1,00
50,00
1,00 Sac. 50kg
15,98
A
701,78
1,50
72,50
2,90 Parh.
23,23
R
798,67
1,71
83,00
2,20 Parh.
26,57
El control de la consistencia del hormigón fresco se realizó
mediante el ensayo de asentamiento, verificando que las
mezclas se mantuvieran dentro de un rango comparable para
permitir una evaluación mecánica objetiva.
2.6. Elaboración y curado de especímenes
Se elaboraron un total de 40 probetas cilíndricas de 100 mm
de diámetro y 200 mm de altura, distribuidas de la siguiente
manera:
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Análisis de la resistencia a compresión del hormigón con agregado grueso reciclado y FCC como
sustituto del agregado fino
• 5 probetas piloto para ajuste preliminar de la mezcla
para hormigón convencional.
• 5 probetas piloto para ajuste preliminar de la mezcla
con sustitución total de AGR y FCC.
• 15 probetas de hormigón convencional.
• 15 probetas de hormigón con sustitución total de
AGR y FCC.
Para cada tipo de mezcla se ensayaron cinco especímenes por
edad de curado (7, 14 y 28 días), garantizando la
repetibilidad de los resultados. Las probetas fueron curadas
en cámara húmeda a temperatura controlada hasta el
momento del ensayo.
2.7. Ensayos mecánicos
La resistencia a la compresión se determinó conforme a la
normativa ASTM correspondiente, utilizando una máquina
de compresión hidráulica SHIMADZU. Los ensayos se
realizaron a edades de 7, 14 y 28 días.
Adicionalmente, se evaluó el módulo de elasticidad del
hormigón endurecido, siguiendo los procedimientos
establecidos en las normas técnicas aplicables.
2.8. Análisis económico
El análisis de costos se efectuó comparando el costo directo
por metro cúbico del hormigón convencional y del hormigón
con agregados reciclados. Para ello, se recopilaron
proformas de proveedores locales, considerando costos de
adquisición, transporte y procesamiento de los materiales.
El procesamiento de la información económica se realizó
mediante hojas de cálculo en Microsoft Excel, permitiendo
evaluar la viabilidad económica de la sustitución total de
agregados naturales por AGR y FCC en el contexto local.
3. Resultados y discusión
3.1. Caracterización física y mecánica de los materiales
Contenido de humedad
El análisis del contenido de humedad, según la Figura 1,
mostró diferencias entre los agregados tradicionales y
reciclados. En el caso del agregado grueso, el ripio presentó
una humedad de 0,76%, mientras que el ripio reciclado
alcanzó un 0,94%, indicando una mayor capacidad de
retención de agua en los materiales reciclados, posiblemente
debido a su mayor porosidad. Para los agregados finos,
según la Figura 2, la arena registró un contenido de humedad
de 3,81%, superior al 2,21% observado en el catalizador
agotado de craqueo catalítico fluidizado (FCC).
Figura 1: Comparación del contenido de humedad de los
agregados gruesos
Figura 2: Comparación del contenido de humedad de los
agregados finos
Análisis granulométrico mediante tamizado seco.
Según la Figura 3, la arena natural cumple con los requisitos
de granulometría, con un paso del 96,16% en el tamiz #4 y
valores gradualmente decrecientes hasta un 0,8% en el tamiz
#200, lo que indica una adecuada graduación. En el caso del
FCC, aunque presenta un mayor porcentaje retenido en
tamices finos (#100 y #200), con un 13,63% pasando el
tamiz #200, aún puede ser considerado para mezclas siempre
que se controle su efecto sobre la trabajabilidad.
Se recomienda precaución en el uso del FCC por su
contenido más alto de partículas finas, que podría aumentar
la demanda de agua y afectar la cohesión de la mezcla. En el
caso de la Figura 4, el ripio natural presenta una curva bien
graduada, con una retención progresiva desde el tamiz de 2"
hasta el #4, siendo el 98,76% retenido en el tamiz de 1". El
ripio reciclado, por su parte, presenta una distribución
similar, aunque con una ligera variación en los porcentajes
retenidos, destacando un 59,55% en el tamiz de 1/2", lo que
indica una mayor proporción de partículas medianas.
0.76
0.94
0.00
0.20
0.40
0.60
0.80
1.00
CONTENIDO DE HUMEDAD %
Ripio Ripio reciclado
3.81
2.21
0.00
0.80
1.60
2.40
3.20
4.00
CONTENIDO DE HUMEDAD %
Arena FCC
60
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Peñafiel-Valla et al. (2026) https://doi.org/10.56124/finibus.v9i17.005
Figura 3: Comparación del análisis granulométrico de los agregados gruesos.
Figura 4: Comparación del análisis granulométrico de los agregados finos
Densidad real, gravedad específica y capacidad de
absorción, utilizando métodos gravimétricos y
volumétricos.
En el caso del agregado fino, según la Figura 5, la arena
natural presentó una densidad real de 2,67 g/cm³ y una
capacidad de absorción del 2,17%, mientras que el fino de
FCC mostró una densidad ligeramente menor de 2,62 g/cm³,
pero con una capacidad de absorción significativamente
mayor del 5,32%. Estos resultados indican que, aunque la
arena es ligeramente más densa, el FCC es
considerablemente más poroso, lo que implica una mayor
demanda de agua en la mezcla. Esta porosidad podría afectar
la trabajabilidad y requerir ajustes en la relación
agua/cemento para evitar disminuciones en la resistencia del
hormigón. En los agregados gruesos, según la Figura 6, el
ripio natural presentó una densidad de 2,63 g/cm³ y una
absorción de 3,20%, mientras que el ripio reciclado mostró
una densidad menor de 2,54 g/cm³ y una mayor absorción de
3,57% respectivamente, lo cual es coherente con su origen y
mayor porosidad.
Densidad aparente suelta y compactada.
En el caso del agregado grueso, según la Figura 7, el ripio
natural presentó una densidad suelta de 1,45 kg/dm³ y
compacta de 1,51 kg/dm³, mientras que el ripio reciclado
registró valores ligeramente menores: 1,40 kg/dm³ y 1,47
kg/dm³ respectivamente, lo cual es coherente con su origen
y mayor porosidad. Para los agregados finos, según la Figura
0.00
20.00
40.00
60.00
80.00
100.00
120.00
3.006.0012.0024.0048.00
% QUE PASA
ABERTURA TAMIZ (mm)
ÁRIDO GRUESO
Ripio
Límite
inferior
Límite
superior
Ripio
Reciclado
0.00
20.00
40.00
60.00
80.00
100.00
120.00
0.060.130.250.501.002.004.008.00
% QUE PASA
ABERTURA TAMIZ (mm)
ÁRIDO FINO
Arena
Límite
inferior
Límite
superior
FCC
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Análisis de la resistencia a compresión del hormigón con agregado grueso reciclado y FCC como
sustituto del agregado fino
8, la arena mostró una densidad suelta de 1,54 kg/dm³ y
compacta de 1,62 kg/dm³, mientras que el fino reciclado
(FCC) presentó los valores más bajos, con 0,93 kg/dm³ y
1,00 kg/dm³.
Figura 5: Comparación de la densidad real y capacidad de absorción de los agregados finos
Figura 6: Comparación de la densidad real y capacidad de absorción de los agregados gruesos
Figura 7: Comparación de la densidad real y capacidad de absorción de los agregados finos
Figura 8: Comparación de la densidad real y capacidad de absorción de los agregados finos
2.67 2.62
0.00
0.50
1.00
1.50
2.00
2.50
3.00
gr/cm3
DENSIDAD REAL
Arena FCC
2.17
5.32
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
%
CAPACIDAD DE ABSORCIÓN
Arena FCC
2.63 2.54
0.00
0.50
1.00
1.50
2.00
2.50
3.00
gr/cm3
DENSIDAD REAL
Ripio Ripio reciclado
3.20 3.57
0.00
0.50
1.00
1.50
2.00
2.50
3.00
3.50
4.00
%
CAPACIDAD DE ABSORCIÓN
Ripio Ripio reciclado
1.62
1.00
0.00
0.30
0.60
0.90
1.20
1.50
1.80
kg/dm3
DENSIDAD COMPACTA
Arena FCC
1.54
0.93
0.00
0.30
0.60
0.90
1.20
1.50
1.80
kg/dm3
DENSIDAD SUELTA
Arena FCC
1.62
1.00
0.00
0.30
0.60
0.90
1.20
1.50
1.80
kg/dm3
DENSIDAD COMPACTA
Arena FCC
1.54
0.93
0.00
0.30
0.60
0.90
1.20
1.50
1.80
kg/dm3
DENSIDAD SUELTA
Arena FCC
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Estos resultados indican que la arena es el agregado fino más
denso, lo que favorece la compacidad de la mezcla; por el
contrario, la baja densidad del FCC podría incrementar la
porosidad y requerir ajustes en la dosificación de agua para
mantener la trabajabilidad y la relación agua/cemento.
Con base a la Figura 9, se observa que la densidad aparente
de la mezcla de agregados gruesos y finos aumenta
progresivamente conforme se incrementa el porcentaje de
agregado fino en la mezcla, hasta alcanzar un punto máximo.
A partir de una mezcla 100% de agregado grueso (sin fino),
la densidad aparente es de 1,48 kg/dm³. A medida que se
incorpora mayor proporción de agregado fino, esta densidad
mejora significativamente, alcanzando un valor máximo de
2,04 kg/dm³ en la mezcla 50% grueso – 50% fino. Este
comportamiento responde al principio de compactación
óptima, donde las partículas más pequeñas (finos) rellenan
los vacíos entre las partículas más grandes (gruesos),
reduciendo el volumen total de vacíos y aumentando la masa
por unidad de volumen. Sin embargo, al superar el 50% de
agregado fino, la densidad comienza a disminuir
ligeramente, evidenciando que un exceso de fino reduce la
eficiencia del empaque por saturación del sistema. El valor
máximo obtenido (2,04 kg/dm³) se encuentra muy cercano a
la densidad óptima teórica reportada (2,03 kg/dm³), lo que
confirma que la mezcla 50-50 logra la mejor compactación
posible en este conjunto de datos.
En la Figura 10 se presenta la variación de la densidad
aparente de una mezcla de agregados (grueso y fino) en
función del porcentaje de fino añadido. Se observa una
tendencia clara: a medida que se incrementa el porcentaje de
agregado fino, la densidad aparente de la mezcla aumenta
progresivamente hasta alcanzar un valor máximo, y luego
comienza a decrecer levemente. La densidad aparente inicia
en 1.43 Kg/dm³ para la mezcla 100% grueso y 0% fino, y
alcanza su punto óptimo en 1.61 Kg/dm³ cuando la mezcla
contiene un 50% de agregado fino, correspondiente a una
cantidad de 13.33 kg de fino añadido.
Este comportamiento se explica porque los finos rellenan los
vacíos entre las partículas del agregado grueso, reduciendo
la porosidad y aumentando la compacidad de la mezcla. Sin
embargo, al superar esta proporción óptima, el exceso de
fino comienza a desplazar al grueso, generando una matriz
menos densa por una mayor proporción de partículas
pequeñas con mayor área superficial y más espacios
interparticulares. Esto se evidencia en la disminución de la
densidad aparente a partir del 60% de fino. Por lo tanto, se
concluye que la mezcla más eficiente en términos de
densidad aparente se encuentra alrededor del 50% de
agregado fino, coincidiendo con la "densidad óptima"
indicada en la figura.
Figura 9: Comparación de la densidad real y capacidad de absorción de los agregados finos
1.48
1.57
1.77
1.93
2.01 2.04
1.99
2.03
1.45
1.50
1.55
1.60
1.65
1.70
1.75
1.80
1.85
1.90
1.95
2.00
2.05
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65
Densidad aparente kg/dm3
Porcentaje de la Mezcla (%)
PORCENTAJE ÓPTIMO VS. DENSIDAD APARENTE
63
Vol.9, Núm.17 (ene-jun 2026) ISSN: 2737-6451
Análisis de la resistencia a compresión del hormigón con agregado grueso reciclado y FCC como
sustituto del agregado fino
Figura 10: Comparación de la densidad real y capacidad de absorción de los agregados finos.
Resistencia al desgaste mediante el ensayo de abrasión
Los Ángeles.
Los resultados del ensayo de abrasión, según la Tabla 3,
revelan diferencias significativas en el comportamiento de
los materiales evaluados. El ripio natural presentó una
pérdida por abrasión del 23,0%, mientras que el ripio
reciclado mostró una pérdida mayor, del 35,0%. Esta
diferencia indica que el ripio natural posee una mayor
resistencia al desgaste superficial, lo cual se traduce en un
mejor desempeño frente a condiciones de fricción o impactos
mecánicos repetidos. En cambio, el mayor porcentaje de
pérdida del ripio reciclado evidencia su menor durabilidad
ante la abrasión, lo cual puede atribuirse a su naturaleza más
porosa, la presencia de partículas con adherencias débiles de
pasta de cemento vieja y la posible existencia de fisuras
internas producto de su proceso de reciclaje.
Tabla 3: Ensayo de resistencia a la abrasión.
MUESTRA
MASA INICIAL (G)
MASA
RETENIDA (G)
PÉRDIDA POR
ABRASIÓN (%)
Ripio natural
5000
3850
23.0%
Ripio reciclado
5000
3450
35.0%
Determinación de la densidad real del cemento mediante
picnómetro.
En el caso del cemento, según la Tabla 4 se determinó una
densidad real de 3,00 g/cm³ mediante el método del
picnómetro con gasolina. Para ello, se utilizó una masa de
cemento de 64,00 g y se registró un desplazamiento de 21,35
cm³ de gasolina. Esta densidad indica que el cemento es un
material compacto, con muy baja porosidad interna, lo cual
es coherente con su naturaleza pulverulenta y su
comportamiento en mezclas cementicias. Además, la baja
densidad de la gasolina utilizada (0,74 g/cm³) permitió una
medición precisa del volumen desplazado, asegurando la
fiabilidad del valor obtenido.
Análisis por Fluorescencia de Rayos X del FCC
Según la Tabla 5, los elementos más abundantes en la
muestra son el silicio (25,86%) y el aluminio (23,72%), los
cuales indican que la estructura básica del material
corresponde a una zeolita de tipo Y, comúnmente empleada
como fase activa en catalizadores FCC. Esta matriz
aluminosilicatada posee propiedades ácidas y una alta
superficie específica, características que, aunque se degradan
con el tiempo en el reactor, continúan presentes en el
catalizador agotado.
1.43
1.45
1.51
1.54
1.58
1.62
1.59
1.61
1.40
1.45
1.50
1.55
1.60
1.65
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65
Densidad aparente kg/dm3
Porcentaje de la Mezcla (%)
PORCENTAJE ÓPTIMO VS. DENSIDAD APARENTE
64
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Peñafiel-Valla et al. (2026) https://doi.org/10.56124/finibus.v9i17.005
Tabla 4: Ensayo densidad real del cemento
NOMENCLATURA
DESCRIPCIÓN
UNIDAD
VALOR
m1
Masa del picnómetro
gr
145,20
m2
Masa del picnómetro + Cemento
gr
209,20
m3
Masa del picnómetro + Cemento + Gasolina
gr
561,10
m4 = m3 - m2
Masa de la gasolina añadida
gr
351,90
m5
Masa del picnómetro + 500 cm3 de gasolina
gr
512,80
m6 = m5 - m1
Masa de 500 cm3 de gasolina
gr
367,60
DG = m6/500cm3
Densidad de la gasolina
gr/cm3
0,74
m7 = m6 - m4
Masa de la gasolina desalojada por el cemento
gr
15,70
Msss = m2 - m1
Masa del cemento
gr
64,00
Vsss = m7/DA
Volumen de gasolina desalojada
cm3
21,35
DRA = Msss/Vsss
Densidad real del cemento
gr/cm3
3,00
Tabla 5: Análisis por Fluorescencia de Rayos X del FCC
Esta composición lo convierte en un candidato potencial para
su reutilización en aplicaciones como material cementante
suplementario (MCS) o en la fabricación de concretos
ecoeficientes. El contenido significativo de lantano es
coherente con la formulación de los catalizadores FCC,
donde este elemento actúa como estabilizador de la
estructura zeolítica, mejorando su resistencia térmica e
hidrotermal. Su presencia confirma el origen catalítico del
residuo y, aunque no participa directamente en reacciones
cementicias, su cuantificación es importante para
caracterizar el material completamente. Además, al ser un
metal de tierras raras, su presencia puede tener implicaciones
en la valorización del residuo o en restricciones normativas
ambientales. Se identificaron otros elementos en menores
proporciones, pero que también resultan relevantes: Titanio
(0,62%) y Hierro (0,60%): Comunes en catalizadores debido
a la contaminación con metales presentes en las cargas de
refinería. El hierro, en particular, puede influir en la
coloración del cemento y en su comportamiento durante el
curado. Sodio (0,22%), Potasio (0,10%) y Calcio (0,05%).
Estos elementos alcalinos y alcalinotérreos pueden afectar la
durabilidad del concreto, especialmente por su posible
participación en la reacción álcali-sílice (ASR) si no se
controlan adecuadamente. Fósforo (0,11%) y Azufre
(0,06%): Provienen de impurezas del petróleo o aditivos
utilizados durante el ciclo de vida del catalizador. Estos
elementos, si bien están en bajas concentraciones, podrían
afectar la hidratación del cemento o generar compuestos
secundarios en la matriz del concreto. Níquel, Zinc, Vanadio,
Circonio y Ytrio, todos en concentraciones por debajo del
0,1%, se asocian generalmente con la acumulación de
metales traza durante el proceso de craqueo. Aunque en
pequeñas proporciones, algunos de estos metales pueden
presentar riesgos ambientales si se lixivian, por lo que su
presencia justifica evaluaciones toxicológicas y de
lixiviación.
3.2. Ensayos mecánicos
Resistencia a la compresión
Los resultados obtenidos en la Figura 11 muestran una
evolución progresiva en la resistencia a compresión del
hormigón elaborado con agregados naturales, alcanzando
valores de 171,45 kg/cm² a los 7 días, 196,55 kg/cm² a los
14 días y 239,74 kg/cm² a los 28 días. Esta tendencia
creciente es consistente con el comportamiento esperado del
65
Vol.9, Núm.17 (ene-jun 2026) ISSN: 2737-6451
Análisis de la resistencia a compresión del hormigón con agregado grueso reciclado y FCC como
sustituto del agregado fino
hormigón, el cual continúa su proceso de hidratación del
cemento con el tiempo, generando mayor desarrollo de la
resistencia mecánica. Se observa un incremento del 14,64%
entre los días 7 y 14, y un aumento más significativo del 22%
entre los días 14 y 28, lo que indica que el mayor desarrollo
de resistencia ocurre en la etapa final del periodo estándar de
curado. Estos resultados confirman que el hormigón con
agregados naturales presenta un buen desempeño mecánico
y cumple con los parámetros típicos de evolución de
resistencia, lo cual lo hace adecuado para aplicaciones
estructurales donde se requiere un desarrollo progresivo de
la capacidad de carga.
Figura 11: Comparación de la resistencia del hormigón con
agregados naturales
En base a la Figura 12 el comportamiento del hormigón con
agregados reciclados a lo largo del tiempo muestra un
incremento progresivo en la resistencia a la compresión,
alcanzando los 74,17 kg/cm² a los 28 días. A los 7 días, la
resistencia fue de 37,75 kg/cm², aumentando a 47,47 kg/cm²
a los 14 días, lo que representa un crecimiento del 25,7 %.
Posteriormente, entre los 14 y 28 días, la resistencia
incrementó un 56,3 %, evidenciando una ganancia
significativa en la etapa final de curado. Este patrón de
desarrollo de resistencia es característico del hormigón,
aunque en este caso, los valores obtenidos son relativamente
bajos si se comparan con los hormigones convencionales.
Esto puede atribuirse a la naturaleza de los agregados
reciclados, que suelen presentar mayor porosidad y menor
adherencia con la pasta de cemento, afectando la resistencia
global del material. Sin embargo, el notable aumento entre
los 14 y 28 días sugiere que, con un diseño adecuado de
mezcla y un proceso de curado controlado, el uso de
agregados reciclados puede ser una alternativa viable en
aplicaciones no estructurales o de baja exigencia mecánica.
Módulo de Elasticidad
Según la Figura 13, los valores obtenidos para el módulo de
elasticidad del hormigón con agregados naturales muestran
un incremento progresivo conforme avanza el tiempo de
curado, lo cual es coherente con el desarrollo de la
microestructura del material.
Figura 12: Comparación de la Edad vs. Resistencia del hormigón
con agregados naturales y reciclados
A los 7 días, el módulo alcanza 19.273,68 kg/cm²,
aumentando a 20.636,51 kg/cm² a los 14 días, y llegando a
22.793,12 kg/cm² a los 28 días. Este comportamiento refleja
una mejora gradual en la rigidez del hormigón, atribuida
principalmente al avance del proceso de hidratación del
cemento y a la consolidación de la matriz cementicia. El
aumento del módulo de elasticidad con el tiempo es un
indicador favorable para aplicaciones estructurales, ya que
implica una mayor capacidad del material para resistir
deformaciones bajo cargas aplicadas. La diferencia entre los
valores de 7 y 28 días representa un crecimiento aproximado
del 18,2 %, lo cual es consistente con lo esperado para
hormigones bien formulados y curados en condiciones
controladas.
Figura 13: Comparación del módulo de elasticidad del hormigón
con agregados naturales
Según la Figura 14, los valores obtenidos para el módulo de
elasticidad del hormigón elaborado con agregados reciclados
muestran un comportamiento creciente en función del
tiempo de curado, aunque significativamente por debajo de
los valores alcanzados por el hormigón con agregados
naturales. A los 7 días, el módulo es de 9.043,52 kg/cm²,
incrementándose a 10.139,49 kg/cm² a los 14 días y
alcanzando 12.675,29 kg/cm² a los 28 días. Esta evolución
representa un aumento total aproximado del 40 % entre los
días 7 y 28, lo que indica que, aunque el desarrollo de rigidez
es constante, parte desde una base considerablemente más
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Vol.9, Núm.17 (ene-jun 2026) ISSN: 2737-6451
Peñafiel-Valla et al. (2026) https://doi.org/10.56124/finibus.v9i17.005
baja. Esta diferencia se explica por las propiedades físicas de
los agregados reciclados, que generalmente presentan mayor
porosidad, menor resistencia intrínseca y peor adherencia
con la pasta de cemento, lo que reduce la eficiencia en la
transferencia de esfuerzos internos (Ver Figura 15).
Figura 14: Comparación del módulo de elasticidad del hormigón
con agregados reciclados
Figura 15: Comparación de la Edad vs. Módulo de elasticidad del
hormigón con agregados naturales y reciclados
Análisis económico
El análisis económico realizado en este estudio tiene un
carácter comparativo y exploratorio, y su objetivo es evaluar
el impacto económico directo de la sustitución total de
agregados naturales por agregado grueso reciclado (AGR) y
catalizador agotado de craqueo catalítico fluidizado (FCC)
en la producción de hormigón simple. El análisis se limita a
la estimación del costo directo por metro cúbico de
hormigón, sin considerar costos indirectos asociados al ciclo
de vida del material, externalidades ambientales, ni
beneficios económicos derivados de la valorización de
residuos a largo plazo.
Los costos unitarios de los materiales convencionales y
reciclados se obtuvieron mediante proformas de proveedores
locales de cemento, agregados naturales, agregados
reciclados y FCC. Los costos de transporte se estimaron en
función de las distancias reales entre los puntos de
suministro y el lugar de producción del hormigón,
considerando tarifas promedio por kilómetro. Los costos de
mano de obra y equipos se basaron en valores de referencia
utilizados en presupuestos de obra a nivel local.
Para la estimación de costos se adoptaron los siguientes
supuestos:
- La dosificación del hormigón corresponde a la utilizada
en el programa experimental, manteniendo constante el
volumen de producción (1 m³).
- Los precios unitarios de los materiales se obtuvieron a
partir de proformas comerciales de proveedores
locales, vigentes al momento del estudio.
- Se consideraron costos de materiales, mano de obra,
equipos y transporte para el escenario de ejecución real
en obra.
- No se incluyeron costos asociados a aditivos,
optimización logística, economías de escala ni
incentivos institucionales o normativos (Ver Tabla 6 y
Tabla 7)
A pesar de que el Rubro #2, correspondiente al hormigón
elaborado con agregados reciclados y catalizador FCC,
muestra un costo unitario más elevado que el Rubro #1
(291,77 USD/m³ frente a 100,90 USD/m³ en el escenario
real), su implementación puede representar un paso
importante hacia un modelo de economía circular en la
construcción. Este enfoque considera no solo el costo
monetario inmediato, sino también el impacto ambiental y la
optimización de recursos a lo largo del ciclo de vida de los
materiales. El uso de ripio reciclado como agregado grueso
proviene de residuos de hormigón triturado, lo que permite
valorizar un material que, de otra forma, sería desechado en
vertederos o espacios no controlados. Esta práctica reduce
significativamente la extracción de áridos naturales, que
requiere un alto consumo energético y afecta ecosistemas
fluviales y montañosos. Por otra parte, el FCC (polvo del
proceso de craqueo catalítico fluidizado), un residuo
industrial generado en refinerías de petróleo se reutiliza
como reemplazo del agregado fino natural. Al incorporar
este subproducto en mezclas de hormigón, se evita su
acumulación como desecho peligroso, contribuyendo a la
reducción de emisiones y pasivos ambientales asociados al
sector petrolero.
Si bien los costos iniciales son mayores, en parte debido a la
logística de recolección y transporte de los materiales
reciclados, esta alternativa representa un avance hacia
sistemas constructivos más sostenibles. Con el desarrollo de
cadenas de suministro locales y el apoyo de políticas
públicas que fomenten la economía circular, los costos
pueden reducirse progresivamente, haciendo viable su
adopción a gran escala.
67
Vol.9, Núm.17 (ene-jun 2026) ISSN: 2737-6451
Análisis de la resistencia a compresión del hormigón con agregado grueso reciclado y FCC como
sustituto del agregado fino
Tabla 6: Rubro #1 – Hormigón Simple Costo Real
RUBRO:
1
UNIDAD: m3
DETALLE:
Hormigón estructural de cemento Portland (Agregados comunes / f´c = 240
Kg/cm2)
EQUIPO
CANTIDAD
TARIFA
COSTO HORA
RENDIMIENTO
COSTO
DESCRIPCION
A
B
C=AxB
R
D=CxR
Herramienta Menor 5% de M.O.
5%MO
0,007
Concretera (8HP)
1,00
5,00
5,00
0,03273
0,164
SUBTOTAL M
0,171
MANO DE OBRA
CANTIDAD
JORNAL/HR
COSTO HORA
RENDIMIENTO
COSTO
DESCRIPCION
A
B
C=AxB
R
D=CxR
Peón EO E2
1,00
4,23
4,23
0,03273
0,138
SUBTOTAL N
0,138
MATERIALES
UNIDAD
CANTIDAD
PRECIO UNIT.
COSTO
DESCRIPCION
A
B
C=AxB
Cemento
kg
312,52000
0,15
46,878
Arena lavada
m3
0,88500
11,00
9,735
Ripio triturado
m3
1,02300
15,00
15,345
Agua
m3
0,17500
1,20
0,210
SUBTOTAL O
72,168
TRANSPORTE
KM
TARIFA/KM
CONSUMO
COSTO
DESCRIPCION
A
B
C=AxB
Cemento
2
0,00026
312,52
0,162
Arena lavada
25
0,24000
0,89
5,310
Ripio triturado
25
0,24000
1,02
6,138
SUBTOTAL P
11,610
TOTAL, COSTO DIRECTO
(M+N+O+P)
84,087
INDIRECTOS
(%)
20,00%
16,817
UTILIDAD (%)
0,00%
0,000
COSTO TOTAL DEL RUBRO
100,90
VALOR
UNITARIO
100,90
4. Conclusiones
La sustitución total de los agregados naturales por agregado
grueso reciclado (AGR) y catalizador agotado de craqueo
catalítico fluidizado (FCC) produce una reducción
significativa del desempeño mecánico del hormigón. En
particular, la resistencia a compresión del hormigón
reciclado alcanzó valores del orden de 74 kg/cm² a los 28
días, lo que representa una disminución aproximada del 70
% respecto al hormigón convencional (239,74 kg/cm²). Esta
reducción se asocia principalmente a la mayor porosidad y
absorción del AGR, así como a las características
granulométricas y de finura del FCC, que afectan la relación
agua/cemento efectivo y la calidad de la zona de transición
interfacial.
Desde el punto de vista estructural, los valores de resistencia
y módulo de elasticidad obtenidos (12.675,29 kg/cm² a 28
días) no cumplen con los requisitos mínimos para
aplicaciones estructurales, por lo que el uso del hormigón
con sustitución total de AGR y FCC debe restringirse a
aplicaciones no estructurales o de baja exigencia mecánica,
tales como aceras, bordillos, soleras, rellenos, elementos
prefabricados no portantes y capas de regularización, donde
las demandas resistentes son compatibles con los valores
medidos experimentalmente.
El análisis económico evidenció que, en condiciones reales
de ejecución, el costo del hormigón con agregados reciclados
(291,77 USD/m³) es significativamente superior al del
hormigón convencional (100,90 USD/m³), siendo el
transporte del FCC el principal factor de incremento, con una
participación superior al 50 % del costo total. Estos
resultados indican que, bajo las condiciones logísticas
evaluadas, la sustitución total de agregados naturales no
resulta económicamente competitiva.
68
Vol.9, Núm.17 (ene-jun 2026) ISSN: 2737-6451
Peñafiel-Valla et al. (2026) https://doi.org/10.56124/finibus.v9i17.005
Tabla 7: Rubro #2 – Hormigón Simple Costo Real
RUBRO:
2
UNIDAD: m3
DETALLE:
Hormigón estructural de cemento Portland (Agregados reciclados / f´c = 240
Kg/cm2)
EQUIPO
CANTIDAD
TARIFA
COSTO HORA
RENDIMIENTO
COSTO
DESCRIPCION
A
B
C=AxB
R
D=CxR
Herramienta Menor 5% de M.O.
5%MO
0,007
Concretera (8HP)
1,00
5,00
5,00
0,03273
0,164
SUBTOTAL M
0,171
MANO DE OBRA
CANTIDAD
JORNAL/HR
COSTO HORA
RENDIMIENTO
COSTO
DESCRIPCION
A
B
C=AxB
R
D=CxR
Peón EO E2
1,00
4,23
4,23
0,03273
0,138
SUBTOTAL N
0,138
MATERIALES
UNIDAD
CANTIDAD
PRECIO UNIT.
COSTO
DESCRIPCION
A
B
C=AxB
Cemento
kg
467,58099
0,15
70,137
FCC
m3
0,70178
0,90
0,632
Ripio reciclado triturado
m3
0,79867
17,00
13,577
Agua
m3
0,26185
1,20
0,314
SUBTOTAL O
84,660
TRANSPORTE
KM
TARIFA/KM
CONSUMO
COSTO
DESCRIPCION
A
B
C=AxB
Cemento
2
0,00026
467,58
0,243
FCC
924
0,24000
0,70
155,627
Ripio reciclado triturado
12
0,24000
0,80
2,300
SUBTOTAL P
158,170
TOTAL, COSTO DIRECTO
(M+N+O+P)
243,139
INDIRECTOS
(%)
20,00%
48,628
UTILIDAD (%)
0,00%
0,000
COSTO TOTAL DEL RUBRO
291,77
VALOR
UNITARIO
291,77
No obstante, el análisis también muestra que la viabilidad
económica del material es altamente sensible a la distancia
de transporte y a la disponibilidad local de los residuos, lo
que abre oportunidades de aplicación en contextos con
cadenas de suministro cercanas o con incentivos al reciclaje.
Los resultados obtenidos corresponden a un escenario límite
de sustitución total, lo que permite identificar de manera
clara las restricciones técnicas y económicas del uso
simultáneo de AGR y FCC. En este sentido, se reconoce que
el alcance del estudio se limita a la evaluación de la
resistencia a compresión y el módulo de elasticidad, así
como a condiciones específicas de obtención y
procesamiento de los materiales reciclados, lo cual restringe
la extrapolación directa de los resultados a otros contextos.
Finalmente, se concluye que el hormigón con sustitución
total de AGR y FCC puede contribuir a la sostenibilidad del
sector de la construcción cuando se emplea de forma
técnicamente justificada, en aplicaciones no estructurales y
en entornos donde la logística y el contexto económico
favorezcan la valorización de residuos. Se recomienda que
futuras investigaciones se orienten a sustituciones parciales
optimizadas, al uso de aditivos o tratamientos de mejora del
AGR, y a la evaluación del desempeño del material en
sistemas prefabricados o aplicaciones específicas de bajo
impacto ambiental.
Referencias
Instituto Ecuatoriano de Normalización. (2011). NTE INEN
1573: Hormigón. Determinación de la resistencia a la
compresión. INEN.
69
Vol.9, Núm.17 (ene-jun 2026) ISSN: 2737-6451
Análisis de la resistencia a compresión del hormigón con agregado grueso reciclado y FCC como
sustituto del agregado fino
Instituto Ecuatoriano de Normalización. (2010). NTE INEN
856: Agregados finos. Determinación de la densidad
relativa y absorción. INEN.
Instituto Ecuatoriano de Normalización. (2010). NTE INEN
858-1: Agregados. Determinación de la masa unitaria.
INEN.
Instituto Ecuatoriano de Normalización. (2011). NTE INEN
861: Agregados gruesos. Requisitos. INEN.
Instituto Ecuatoriano de Normalización. (2011). NTE INEN
862: Agregados finos. Requisitos. INEN.
American Concrete Institute. (2019). ACI 318-19: Building
Code Requirements for Structural Concrete. ACI.
Abed, M., Nemes, R., & Tayeh, B. A. (2020). Properties of
self-compacting high-strength concrete containing
multiple use of recycled aggregate. Journal of King Saud
University – Engineering Sciences, 32(2), 108–114.
https://doi.org/10.1016/j.jksues.2018.12.002
Carrera, H., & Medina, J. (2019). Evaluación y
caracterización del catalizador del proceso de craqueo
catalítico fluidizado (FCC). Revista Procesos y Energía,
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Muñoz Pérez, S. P., Díaz Sánchez, D. M., Gamarra Capuñay,
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Silva Urrego, Y. F., Arcila Castro, A., & Delvasto, S. (2022).
Efecto de tratamientos en agregados reciclados sobre las
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https://doi.org/10.24050/reia.v19i38.1547
Zúñiga, N. C., & Picado, D. R. (2022). Evaluación de
muestras del agregado grueso proveniente de residuos de
concreto para producir nuevos concretos. Métodos y
Materiales, 12, 1–11.
https://doi.org/10.15517/MYM.V12I0.48029
Contribución de los autores (CRediT)
Peñafiel Valla, L.: Investigación, Metodología, Curación de
datos, Validación, Apoyo en ensayos experimentales.
Navarro Peñafiel, C.: Conceptualización, Metodología,
Adquisición de fondos, Administración del proyecto,
Recursos materiales, Supervisión, Validación,
Visualización. Medina Robalino, W..: Investigación,
Metodología, Análisis de datos, Apoyo en laboratorio,
Validación. Abril Gavilanes, B..: Investigación,
Metodología, Apoyo en ensayos experimentales, Validación
de resultados. Espinoza Castro, M.: Curación de contenidos
y datos, Análisis formal de datos, Investigación,
Metodología, Software, Redacción – borrador original,
Redacción – revisión y edición.
Todos los autores han leído y aceptado la versión publicada
del manuscrito.
Financiamiento
Dirección de Investigación y Desarrollo (DIDE) de la
Universidad Técnica de Ambato bajo la resolución del
Proyecto Nro. UTA-CONIN-2024-0129-R: PFICM32
“PROPIEDADES MECÁNICO-FÍSICAS DEL
HORMIGÓN ESTRUCTURAL FABRICADO CON
MATERIALES RECICLADOS DE LA INDUSTRIA
PETROQUÍMICA Y DEMOLICIONES”, Facultad de
Ingeniería Civil y Mecánica.
Disponibilidad de datos
Los datos que respaldan los hallazgos de este estudio están
disponibles a solicitud razonable al autor de
correspondencia.
Agradecimientos
Los autores agradecen sinceramente el apoyo de la Facultad
de Ingeniería Civil y Mecánica y de la Dirección de
Investigación y Desarrollo de la Universidad Técnica de
Ambato, por el financiamiento de esta investigación,
mediante el proyecto de investigación PFICM32
“PROPIEDADES MECÁNICO-FÍSICAS DEL
HORMIGÓN ESTRUCTURAL FABRICADO CON
MATERIALES RECICLADOS DE LA INDUSTRIA
PETROQUÍMICA Y DEMOLICIONES”. Asimismo,
expresan su agradecimiento a la Facultad de Ingenierías,
Carrera de Ingeniería Civil de la Universidad Tecnológica
Indoamérica, por el apoyo académico brindado, y a la
Dirección de Ambiente, Unidad de Control Ambiental
Minero, del Gobierno Autónomo Descentralizado
Municipalidad de Ambato, por la colaboración técnica y
logística durante la ejecución del proyecto. Los autores
también reconocen el aporte institucional de la Faculty of
Civil and Mechanical Engineering y la Research and
Development Directorate de la Universidad Técnica de
Ambato (Ambato 180207), por el soporte brindado al
desarrollo de la investigación.
Conflicto de intereses
Los autores han declarado que no existe conflicto de
intereses en esta obra.
Declaración sobre el uso de IA generativa y tecnologías
asistidas por IA
El manuscrito no incluye una declaración específica respecto
al uso de herramientas de inteligencia artificial durante su
proceso de redacción. La autoría, así como la
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Vol.9, Núm.17 (ene-jun 2026) ISSN: 2737-6451
Peñafiel-Valla et al. (2026) https://doi.org/10.56124/finibus.v9i17.005
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