Revista Científica de Ingeniería, Industria y Arquitectura
Vol.8, Núm.16 (jul-dic 2025) ISSN: 2737-6451
Cita sugerida: Constante-Castro, M., & Villavicencio-Cedeño, E. (2025).
Influencia en costos de un edificio de diez pisos de hormigón con sistema dual,
cambiando el espesor de los muros de corte. Revista Científica FINIBUS –
Ingeniería, Industria y Arquitectura, 8(16), 19-34.
https://doi.org/10.56124/finibus.v8i16.002
DOI: https://doi.org/10.56124/finibus.v8i16.002
Recibido: 16-04-2025 Revisado: 01-05-2025
Aceptado: 10-06-2025 Publicado: 01-07-2025
Artículo de investigación
Influencia en costos de un edificio de diez pisos de
hormigón con sistema dual, cambiando el espesor de
los muros de corte
Miguel Ángel Constante-Castro
[1]
Erik Gabriel Villavicencio-Cedeño
[1]
[1] Facultad de Ciencias Técnicas. Carrera de Ingeniería Civil. Universidad Estatal del Sur de Manabí (UNESUM). Jipijapa, Ecuador.
Autor para correspondencia: erik.villavicencio@unesum.edu.ec
Resumen
El objetivo de esta investigación es determinar la influencia de los costos de seis edificios de diez niveles de hormigón con
sistema dual variando el espesor de los muros. Para ello se desarrolló varios modelos matemáticos de seis edificios manteniendo
la misma distribución de elementos estructurales, y a su vez se consideró alcanzar una deriva máxima inelástica aproximada al
1.80%, misma que se corroboró mediante un análisis dinámico espectral empleando los códigos de diseño: ACI 318-19 y NEC-
15. La investigación tiene una tipología aplicada con un nivel de profundidad descriptiva y documental que hacen referencia a
la recopilación de datos teóricos para el análisis lineal de las estructuras y el comportamiento de los muros de cortes. A través
de un enfoque cuantitativo se presentan los resultados a manera de comparación – técnica, demostrando que no existen
diferencias significativas en el comportamiento estructural, no así en el término económico se evidencia que el acero de refuerzo
y el concreto influyen notablemente el edificio al aumentar el espesor de los muros de cortes.
Palabras Clave: análisis lineal; muros de cortes; sistema dual; derivas de piso; presupuesto referencial.
Influence on costs of a ten-story concrete building with dual system by changing the
thickness of the shear walls
Abstract
The objective of this research was to determine the influence of the costs of six ten-story concrete buildings with a dual system
by varying the thickness of the walls. To do this, several mathematical models of six buildings were developed, maintaining
the same distribution of structural elements, and at the same time, it was considered to reach a maximum inelastic drift of
approximately 1.80%, which was corroborated by a spectral dynamic analysis using the design codes: ACI 318-19 and NEC-
15. The research has an applied typology with a level of descriptive and documentary depth that refers to the collection of
theoretical data for the linear analysis of the structures and the behavior of the shear walls. Through a quantitative approach,
the results are presented as a technical comparison, demonstrating that there are no significant differences in the structural
behavior, but not in the economic term. It is evident that the reinforcing steel and the concrete significantly influence the
building by increasing the thickness of the shear walls.
Keywords: linear analysis; shear walls; dual system; floor drifts; reference budget.
20
Vol.8, Núm.16 (jul-dic 2025) ISSN: 2737-6451
Constante-Castro & Villavicencio-Cedeño (2025) https://doi.org/10.56124/finibus.v8i16.002
1. Introducción
En la actualidad, la optimización de costos en las obras
civiles, sobre todo en construcciones de edificios con
grandes alturas es un tema crucial tanto para ingenieros y
constructores. Por ello, surge la necesidad de realizar
comparaciones exhaustivas de varios modelos donde se
evalúen las dimensiones de las estructuras y el volumen de
los materiales que se utilizarán.
A su vez se debe analizar la importancia de las acciones
sísmica que se pueden presentar en la zona o región donde
se pretende desarrollar el proyecto, con el fin de garantizar
la seguridad tanto de los ocupantes como del estado físico de
la misma estructura.
Por lo tanto, el uso de un sistema dual tendrá una relevancia
muy particular, dado que los muros de corte al trabajar en
conjunto con los pórticos, ofrecen una solución integral al
soportar grandes cargas y a su vez disipar energía sísmica de
manera eficiente.
Dado que el lugar donde se ha planteado diseñar el edificio
es la región costa del Ecuador (zona que presenta altas
actividades sísmicas), el modelo arquitectónico tendrá una
vista en planta y elevación regular para evitar posibles
vulnerabilidades que en el diseño son muy comunes como:
la excentricidad, torsión en la estructura, derivas de piso y el
porcentaje de cortante absorbido por los muros de cortes.
Por tal motivo, la razón más evidente e importante de esta
investigación es determinar a través de un análisis
comparativo-técnico el comportamiento sísmico de los
edificios mediante el método dinámico espectral, y
evidenciar la influencia en costos de los edificios variando el
espesor de los muros, mantenido una deriva inelástica
aproximada de 1.80%
2. Fundamentación teórica
2.1. Sistema estructural con muros de corte
Este sistema garantiza que el edificio tenga mejor control de
derivas, desplazamientos y fuerzas laterales que son
causadas por el sismo estático y dinámico. Por esta y otras
razones, el sistema dual debería ser tomado más en cuenta y
realizar estudios pertinentes que ayuden a entender de una
mejor manera el comportamiento óptimo de estos elementos
(McCormac & Brown, 2017).
2.2. Distribución de muros en planta
La disposición de los muros es un criterio muy importante
desde el planteamiento arquitectónico para que la estructura
sea eficiente y lograr reducir la excentricidad, ya que la mala
ubicación desplaza el centro de masa del centro de rigidez.
La Normativa Ecuatoriana de la Construcción (NEC – 15),
al igual que otros códigos de diseño y construcción, hacen
hincapié que, en un edificio con sistema dual, los muros de
corte deben ubicarse lo más simétrico posible, debido que
cualquier excentricidad generará momentos de torsión (Ver
Figura 1).
Muros de corte
Columnas
Muros de corte
Figura 1: Distribución simétrica de muros cortantes.
Guerra & Chacón (2010) explica que el sistema disperso
tiene la desventaja de producir torsión, debido que el centro
de masa queda alejado del centro de rigidez, conociéndose a
esta distancia como la excentricidad del edificio (Ver Figura
2).
CR
CM
e
Muros de corte
Figura 2: Distribución disperso de muros genera excentricidades.
Fuente: Guerra. M y Chacón. D (2010).
2.3 Elementos de bordes
En la sección 18.10.6.4 del American Concrete Instituto
(ACI 318-19), indica que se requerirá de elementos de
bordes especial por dos condiciones, la primera, es cuando el
esfuerzo a compresión es σ>0.2f'c, y la segunda condición
será cuando:
Donde:
: desplazamiento máximo del diseño estructural.
: altura del muro de corte
2.4 Agrietamiento en elementos estructurales según la
NEC - 15
Las columnas deberán trabajar con un agrietamiento del
y las vigas con un
, mientras, para estructuras sin
subsuelos, los muros de corte deben tener un agrietamiento
del
en los dos primeros pisos.
21
Vol.8, Núm.16 (jul-dic 2025) ISSN: 2737-6451
Influencia en costos de un edificio de diez pisos de hormigón con sistema dual, cambiando el espesor
de los muros de corte
2.5 Espectro de respuesta elástico
El espectro de respuesta elástico , es utilizado para
conocer las respuestas de las estructuras ante los efectos
sísmicos, permitiendo evaluar y determinar si la edificación
necesita ser reforzada para cumplir con los requerimientos
del código local (NEC - SE - DS, 2015) (Ver Figura 3).
Figura 3: Adaptado del código NEC-SE-DS (2015) p. 33.
2.6 Resistencia de diseño
En la sección 11.5.1.1 del ACI 318-19 se menciona que cada
combinación de diseño debe cumplir con
en todas
las secciones de los muros, es decir, las cargas y momentos
nominal deberán satisfacer las solicitaciones actuantes en el
muro (Comité ACI 318, 2019).
Donde:
: Factor de reducción de capacidad.
: Resistencia nominal del elemento estructural.
: Solicitación ultima que actúa en el elemento estructural.
2.7 Análisis de Precios unitarios (APU)
Cada rubro estará compuesto por: equipos, mano de obra,
materiales, gastos administrativos y utilidad. Para el
desarrollo de estos, se tomarán los salarios mínimos
elaborados por el Departamento Técnico – Respaldo:
Comisión CAMICON. Así mismo, se ocuparán los precios
referenciales de los materiales, publicados por la cámara de
la construcción del Ecuador.
2.8 Software aplicado para la modelación y análisis
estructural.
El software Etabs V2023 ha sido una herramienta crucial
para el análisis dinámico y estático de los elementos
estructurales, incluyendo losas de entrepiso, vigas, columnas
y muros de cortes (Villavicencio et al., 2024).
El Etabs es un programa de diseño estructural muy eficiente
que permite optimizar la ejecución y resultados de las
estructuras de hormigón armado que se encuentran ubicados
en zonas de alta sismicidad (Villavicencio et al., 2024).
3. Metodología
La investigación tiene un enfoque cuantitativo que se
comprende a través de un análisis comparativo - técnico de
los resultados del estudio sísmico y los costos de cada
modelo diseñados. Es de alcance descriptivo y según Mejía
(2021), la investigación descriptiva se utiliza para la
recolección de datos numéricos y archivos textuales sobre un
tema relevante, midiendo bases de datos para realizar
comparaciones que ayuden a comprender los aspectos más
importantes de una investigación.
Mediante el diseño de seis edificios de hormigón armado con
sistema dual (población), de diez niveles cada uno (muestra),
a partir del cambio del espesor en los muros de corte, se
demostrará la influencia de costos.
Para esta investigación se tomó como sitio de estudio a la
región costa del Ecuador aplicando su respectiva
metodología de diseño. Se utilizó hojas de Excel para dar
inicio con el prediseño de los elementos estructurales y
evaluar su comportamiento una vez hayan sido modelado en
el software Etabs V2023.
4. Resultados
4.1 Descripción de la estructura
El edificio está conformado de hormigón armado de diez
niveles con una altura de entre piso de 3.20 m. Se realizarán
seis modelos matemáticos cambiando el espesor en sus
muros de corte, siendo estos de: 20 cm, 25 cm, 30 cm, 35 cm,
40 cm y 45 cm.
El espectro de diseño se consideró un suelo tipo D, con
características de peligro sísmico 0.50. La resistencia a la
compresión a los 28 días del hormigón será
, el acero de refuerzo tendrá un esfuerzo de
cedencia de
. Para las cuantías de acero
de los elementos estructurales se tomarán las
consideraciones de diseño recomendadas por el NEC – 15 y
ACI 318-19 (Ver Figura 4).
A
4.00 m 5.00 m 4.00 m 5.00 m 4.00 m
B
C
D E F
4.00 m
5.00 m
4.00 m
5.00 m
4.00 m
6
5
4
3
2
1
C2
C2C2
C2
C1 C1
C1
C1 C1
C1
C1
C1
C1 C1 C1 C1
C1
C1
C1C1
Figura 4: Vista en planta del edificio a analizar.
22
Vol.8, Núm.16 (jul-dic 2025) ISSN: 2737-6451
Constante-Castro & Villavicencio-Cedeño (2025) https://doi.org/10.56124/finibus.v8i16.002
4.2 Parámetros generales para el espectro de respuesta
elástico
La Tabla 1 muestra los datos necesarios en la investigación
para generar el espectro de respuesta elástico de la
construcción.
Tabla 1: Resumen de datos para generar el espectro de respuesta
elástico
Parámetro
Variable
Valor
Unidades
Tipo de suelo
D
Zona sísmica
VI
Factor de aceleración
Z
0.500
S/U
Factor de sitio
Fa
1.120
S/U
Factor de sitio
Fd
1.110
S/U
Factor de sitio
Fs
1.400
S/U
Factor de importancia
I
1.000
S/U
Coef de ductilidad
R
8.000
S/U
Irreg en elevación
E
1.000
S/U
Irreg en planta
P
1.000
S/U
Altura edificio
h
32.00
m
Coeficiente Ct
Ct
0.055
S/U
Coeficiente para el
periodo
α
0.750
S/U
Coef de suelo
r
1.000
S/U
Ampl espectral
n
1.800
S/U
Periodo límite inferior
To
0.139
seg
Periodo de la estructura
T
0.740
seg
Periodo límite superior
Tc
0.763
seg
Aceleración espectral
Sa
1.008
g
Coef sísmico
C
0.126
Coef relacionado a T
K
1.120
4.3 Espectro Elástico e Inelástico
La Figura 5 muestra el espectro elástico e inelástico
correspondiente al tipo de suelo D, utilizado en la
investigación.
4.4 Asignar agrietamiento en los elementos estructurales
Columnas: Según el NEC – 15, la sección de la columna
tendrá un porcentaje de agrietamiento del 80 % (Ver Figura
6).
Vigas: Según el NEC – 15, la sección de la viga tendrá un
porcentaje de agrietamiento del 50 % (Ver Figura 7).
Figura 5: Espectro elástico e inelástico correspondiente a un tipo
de suelo D
Figura 6: Agrietamiento en las columnas.
Figura 7: Agrietamiento en las vigas
Muros: Según el NEC – 15, para una estructura sin subsuelo
el muro tendrá un agrietamiento del 60 % en los dos primeros
pisos (Ver Figura 8).
0.00
0.30
0.60
0.90
1.20
0.00 1.00 2.00 3.00 4.00
Aceleraciones [g]
Periódo [seg]
Espe ctro de dise ño N EC - 15
Espectro elástico Espectro Inelástico
23
Vol.8, Núm.16 (jul-dic 2025) ISSN: 2737-6451
Influencia en costos de un edificio de diez pisos de hormigón con sistema dual, cambiando el espesor
de los muros de corte
Figura 8: Agrietamiento en los muros de cortes considerando los
dos primeros niveles.
4.5 Modelamiento final de los edificios
A continuación, se presenta la ubicación de los muros de
corte en elevación y en planta de los modelos utilizados (Ver
Figura 9).
Como se aprecia en la figura, el edificio conserva
características sísmicas de vista en planta y elevación regular
con muros de corte ubicados de manera simétrica. Después
de varias iteraciones para obtener una deriva del 1.80% y
lograr que los muros trabajen con más del 75% del cortante
basal, se obtuvieron los siguientes datos:
4.5.1. Resumen de secciones y cargas en los edificios
Se ha considerado mantener constantes las sobres cargas
muertas y las cargas vivas para todos los edificios con el
propósito de ver su comportamiento al cambiar las secciones
en los muros, vigas y columnas. Seguidamente se presenta
los antes mencionado (Ver Tabla 2 – 7).
Figura 9: Fibras añadidas a la matriz de abobe y propiedades mejoradas.
A. Edificio con muros de cortes de 20 cm de espesor.
Tabla 2: Resumen de elementos estructurales y cargas
N
o
Columnas
Vigas
[cm]
Muro
[cm]
Carga
muerta
[Kg/cm
2
]
Carga
viva
[Kg/cm]
C
1
[cm]
C
2
[cm]
10
55 x 55
50 x 50
30 x 50
20
150
200
9
55 x 55
50 x 50
30 x 50
20
403
200
8
55 x 55
50 x 50
30 x 50
20
403
200
7
55 x 55
50 x 50
30 x 50
20
403
200
6
60 x 60
50 x 50
35 x 55
20
403
250
5
60 x 60
50 x 50
35 x 55
20
403
250
4
60 x 60
50 x 50
35 x 55
20
403
250
3
65 x 65
50 x 50
40 x 60
20
403
480
2
65 x 65
50 x 50
40 x 60
20
403
480
1
65 x 65
50 x 50
40 x 60
20
403
480
B. Edificio con muros de cortes de 25 cm de espesor.
Tabla 3: Resumen de elementos estructurales y cargas
N
o
Columnas
Vigas
[cm]
Muro
[cm]
Carga
muerta
[Kg/cm
2
]
Carga
viva
[Kg/cm]
C
1
[cm]
C
2
[cm]
10
45 x 45
45 x 45
30 x 50
25
150
200
9
45 x 45
45 x 45
30 x 50
25
403
200
8
45 x 45
45 x 45
30 x 50
25
403
200
7
45 x 45
45 x 45
30 x 50
25
403
200
6
50 x 50
45 x 45
30 x 50
25
403
250
5
50 x 50
45 x 45
30 x 50
25
403
250
4
50 x 50
45 x 45
30 x 50
25
403
250
3
55 x 55
45 x 45
30 x 60
25
403
480
2
55 x 55
45 x 45
30 x 60
25
403
480
1
55 x 55
45 x 45
30 x 60
25
403
480
24
Vol.8, Núm.16 (jul-dic 2025) ISSN: 2737-6451
Constante-Castro & Villavicencio-Cedeño (2025) https://doi.org/10.56124/finibus.v8i16.002
C. Edificio con muros de cortes de 30 cm de espesor.
Tabla 4: Resumen de elementos estructurales y cargas
N
o
Columnas
Vigas
[cm]
Muro
[cm]
Carga
muerta
[Kg/cm
2
]
Carga
viva
[Kg/cm]
C
1
[cm]
C
2
[cm]
10
45 x 45
50 x 50
25 x 45
30
150
200
9
45 x 45
50 x 50
25 x 45
30
403
200
8
45 x 45
50 x 50
25 x 45
30
403
200
7
45 x 45
50 x 50
25 x 45
30
403
200
6
50 x 50
50 x 50
30 x 50
30
403
250
5
50 x 50
50 x 50
30 x 50
30
403
250
4
50 x 50
50 x 50
30 x 50
30
403
250
3
55 x 55
50 x 50
35 x 55
30
403
480
2
55 x 55
50 x 50
35 x 55
30
403
480
1
55 x 55
50 x 50
35 x 55
30
403
480
D. Edificio con muros de cortes de 35 cm de espesor.
Tabla 5: Resumen de elementos estructurales y cargas
N
o
Columnas
Vigas
[cm]
Muro
[cm]
Carga
muerta
[Kg/cm
2
]
Carga
viva
[Kg/cm]
C
1
[cm]
C
2
[cm]
10
45 x 45
50 x 50
25 x 45
35
150
200
9
45 x 45
50 x 50
25 x 45
35
403
200
8
45 x 45
50 x 50
25 x 45
35
403
200
7
45 x 45
50 x 50
25 x 45
35
403
200
6
50 x 50
50 x 50
30 x 45
35
403
250
5
50 x 50
50 x 50
30 x 45
35
403
250
4
50 x 50
50 x 50
30 x 45
35
403
250
3
55 x 55
50 x 50
30 x 50
35
403
480
2
55 x 55
50 x 50
30 x 50
35
403
480
1
55 x 55
50 x 50
30 x 50
35
403
480
E. Edificio con muros de cortes de 40 cm de espesor.
Tabla 6: Resumen de elementos estructurales y cargas
N
o
Columnas
Vigas
[cm]
Muro
[cm]
Carga
muerta
[Kg/cm
2
]
Carga
viva
[Kg/cm]
C
1
[cm]
C
2
[cm]
10
45 x 45
50 x 50
25 x 45
40
150
200
9
45 x 45
50 x 50
25 x 45
40
403
200
8
45 x 45
50 x 50
25 x 45
40
403
200
7
45 x 45
50 x 50
25 x 45
40
403
200
6
50 x 50
50 x 50
30 x 40
40
403
250
5
50 x 50
50 x 50
30 x 40
40
403
250
4
50 x 50
50 x 50
30 x 40
40
403
250
3
55 x 55
50 x 50
30 x 45
40
403
480
2
55 x 55
50 x 50
30 x 45
40
403
480
1
55 x 55
50 x 50
30 x 45
40
403
480
F. Edificio con muros de cortes de 45 cm de espesor.
Tabla 7: Resumen de elementos estructurales y cargas
N
o
Columnas
Vigas
[cm]
Muro
[cm]
Carga
muerta
[Kg/cm
2
]
Carga
viva
[Kg/cm]
C
1
[cm]
C
2
[cm]
10
45 x 45
45 x 45
25 x 40
45
150
200
9
45 x 45
45 x 45
25 x 40
45
403
200
8
45 x 45
45 x 45
25 x 40
45
403
200
7
45 x 45
45 x 45
25 x 40
45
403
200
6
50 x 50
45 x 45
25 x 45
45
403
250
5
50 x 50
45 x 45
25 x 45
45
403
250
4
50 x 50
45 x 45
25 x 45
45
403
250
3
55 x 55
45 x 45
25 x 45
45
403
480
2
55 x 55
45 x 45
25 x 45
45
403
480
1
55 x 55
45 x 45
25 x 45
45
403
480
Como muestran las tablas de resumen, el edificio tendrá
columnas y vigas bastante robustas cuando los muros de
corte son de 20 cm, pero aumentar su espesor indica cambios
de secciones, especialmente en las vigas.
Comparando las vigas del edificio A que conservan buenas
inercias y el edificio F que mantiene al límite las
dimensiones según indica la NEC – 15, donde b_w≥25 cm,
se concluye que un muro robusto controlará en su mayoría
las fuerzas laterales del edificio mientras que las vigas
aportarán en el control de las cargas gravitatorias.
4.6 Análisis comparativo del comportamiento sísmico en
los edificios modelados
4.6 1. Periodos de vibración
Tabla 8: Comparación del periodo T según cambia el
espesor en los muros de cortes.
Modo
Muro
20 cm
Muro
25 cm
Muro
30 cm
Muro
35 cm
Muro
40 cm
Muro
45 cm
[seg]
[seg]
[seg]
[seg]
[seg]
[seg]
1.00
1.06
1.06
1.04
1.05
1.04
1.03
2.00
1.06
1.06
1.04
1.05
1.04
1.03
3.00
0.75
0.74
0.72
0.72
0.71
0.70
4.00
0.27
0.26
0.25
0.23
0.22
0.21
5.00
0.27
0.26
0.24
0.23
0.22
0.21
6.00
0.18
0.17
0.16
0.15
0.15
0.14
7.00
0.12
0.11
0.10
0.10
0.09
0.09
8.00
0.12
0.11
0.10
0.10
0.09
0.09
9.00
0.08
0.07
0.07
0.06
0.06
0.06
10.00
0.07
0.07
0.06
0.06
0.05
0.05
11.00
0.07
0.07
0.06
0.06
0.05
0.05
12.00
0.05
0.05
0.04
0.04
0.04
0.04
13.00
0.05
0.05
0.04
0.04
0.04
0.04
14.00
0.05
0.04
0.04
0.04
0.03
0.03
15.00
0.04
0.04
0.03
0.03
0.03
0.03
16.00
0.04
0.04
0.03
0.03
0.03
0.03
25
Vol.8, Núm.16 (jul-dic 2025) ISSN: 2737-6451
Influencia en costos de un edificio de diez pisos de hormigón con sistema dual, cambiando el espesor
de los muros de corte
17.00
0.04
0.03
0.03
0.03
0.02
0.02
18.00
0.04
0.03
0.03
0.03
0.02
0.02
19.00
0.04
0.03
0.03
0.03
0.02
0.02
20.00
0.04
0.03
0.02
0.02
0.02
0.02
21.00
0.04
0.03
0.02
0.02
0.02
0.02
22.00
0.04
0.03
0.02
0.02
0.02
0.02
23.00
0.04
0.03
0.02
0.02
0.02
0.02
24.00
0.04
0.03
0.02
0.02
0.02
0.02
25.00
0.03
0.03
0.02
0.02
0.02
0.02
26.00
0.03
0.03
0.02
0.02
0.02
0.02
27.00
0.03
0.03
0.02
0.02
0.02
0.02
28.00
0.03
0.03
0.02
0.02
0.02
0.02
29.00
0.03
0.03
0.02
0.02
0.02
0.02
30.00
0.03
0.03
0.02
0.02
0.02
0.02
Como se puede apreciar en la Tabla 8, al aumentar el espesor
en los muros de cortes, se reduce de manera mínima el
periodo fundamental de vibración, esto se debe a que se
trabajó con una deriva aproximada de todos los modelos del
1.80 %
Para una mejor visualización se muestra en la siguiente
figura lo mencionado en el párrafo anterior (Ver Figura 10).
Figura 10: Periodos de vibración fundamental de cada
edificio.
Se observa que todos los edificios tienen el mismo impacto
de rigidez, observándose diferencias casi imperceptibles.
Entre ellos se muestra un máximo y un mínimo que
corresponde al primer modelo (A) y último modelo (F), con
una tendencia porcentual del 2.83% resultando una
diferencia de 0.03 seg.
4.6.2 Cortante basal
Se puede apreciar que la fuerza máxima acumulada en la
base se da en el edificio con muros de 45 cm de espesor,
mientras que, el cortante menor será para el edificio con
muros de 25 cm de espesor, alcanzando una tendencia
diferencial del 6.12% entre ellos (Ver Figura 11).
Figura 11: Cortantes que actúan en la base de cada
edificio.
4.6.3 Fuerza cortante absorbido por los muros
Desde el modelo A hasta el modelo F, los muros de cortes
cumplen el requisito sísmico al absorber por lo menos el 75%
del cortante basal estático (Ver Figura 12).
Figura 12: Porcentaje de cortante que controlan los muros
1.06
1.06
1.04
1.05
1.04
1.03
0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.20
A. Muro de 20 cm
B. Muro de 25 cm
C. Muro de 30 cm
D. Muro de 35 cm
E. Muro de 40 cm
F. Muro de 45 cm
Periódo de vibración [Seg]
Pe rio d os máx i mos
698.29
687.74
701.54
710.10
723.76
732.61
558.65
550.37
563.20
568.43
579.37
586.30
0 200 400 600 800
A. Muro de 20 cm
B. Muro de 25 cm
C. Muro de 30 cm
D. Muro de 35 cm
E. Muro de 40 cm
F. Muro de 45 cm
Cortante [Ton]
Má x imos c ort an tes
Dinámico Estático
A.
Muro
de 20
cm
B.
Muro
de 25
cm
C.
Muro
de 30
cm
D.
Muro
de 35
cm
E.
Muro
de 40
cm
F.
Muro
de 45
cm
Porcentaje
82.44% 88.90% 89.98% 92.16% 93.27% 93.88%
76%
80%
84%
88%
92%
96%
Porcentaje absorbido
Cor tante bas a l por mur o [ %]
26
Vol.8, Núm.16 (jul-dic 2025) ISSN: 2737-6451
Constante-Castro & Villavicencio-Cedeño (2025) https://doi.org/10.56124/finibus.v8i16.002
4.6.4 Derivas inelásticas
Se muestran los resultados de las derivas inelásticas de todos
los edificios, teniendo para el sismo estático y dinámico
valores muy similares para ambas direcciones, observándose
que se cumple con una deriva aproximada al 1,80%, a partir
del séptimo piso (Ver Figura 13).
Figura 13: Derivas inelásticas máximas en cada edificio.
La estimación del porcentaje para el estudio ha sido tomada
del sismo estático, ya que esta es la más crítica en
comparación del sismo dinámico (Ver Figura 14).
Figura 14: Derivas inelásticas para el sismo estático y
dinámico de cada edificio.
Al ir variando el espesor de los muros de cortes el edificio
va teniendo mayor rigidez, por lo tanto, se debe cambiar
dimensiones en las vigas y columnas, sobre todo las
secciones de las vigas, dado el hecho que son elementos que
aportan bastante rigidez en los edificios y para cumplir con
la deriva inelástica aproximada del 1.80%
4.6.5 Desplazamientos máximos
Se evaluaron los valores máximos y mínimos, observándose
que al aumentar el espesor del muro de corte existirán
reducciones mínimas del desplazamiento máximo.
Por lo que se determinó mediante las curvas mostradas en la
Figura 15 que el edificio (F) con muros de 45 cm de espesor,
es el más rígido tanto en los pisos inferiores como superiores.
Mientras tanto el edificio más flexible, será (A) que trabaja
muros de 20 cm de espesor alcanzando un ∆n de 7.80 cm.
Figura 15: Desplazamientos máximos para cada edificio.
Esto indica que tener columnas y vigas bastante robustas en
conjunto con muros delgados proporcionará menor rigidez.
Mientras que tener columnas más pequeñas y vigas con
menores inercias en conjunto con un muro de corte más
robusto aportará mayor rigidez al edificio (Ver Figura 16).
Nivel 10
Nivel 9
Nivel 8
Nivel 7
Nivel 6
Nivel 5
Nivel 4
Nivel 3
Nivel 2
Nivel 1
Base
0
5
10
15
20
25
30
35
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00
Altura [m]
∆E Deriva máxima [%]
De riva s ine lás t ic a s
A. Muro de 20 cm B. Muro de 25 cm
C. Muro de 30 cm D. Muro de 35 cm
E. Muro de 40 cm F. Muro de 45 cm
A.
Muro
de 20
cm
B.
Muro
de 25
cm
C.
Muro
de 30
cm
D.
Muro
de 35
cm
E.
Muro
de 40
cm
F.
Muro
de 45
cm
Estático
1.81 1.80 1.81 1.80 1.79 1.80
Dinámico
1.43 1.44 1.46 1.44 1.44 1.45
0.00
0.50
1.00
1.50
2.00
Derivas [%]
De riv as pa r a s i smo e st át i co y
dinámic o
Nivel 10
Nivel 9
Nivel 8
Nivel 7
Nivel 6
Nivel 5
Nivel 4
Nivel 3
Nivel 2
Nivel 1
0
5
10
15
20
25
30
35
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00
Altura [m]
∆n Desplazamiento máximo [cm]
De spl a za mient o s e lá st icos
A. Muro de 20 cm B. Muro de 25 cm
C. Muro de 30 cm D. Muro de 35 cm
E. Muro de 40 cm F. Muro de 45 cm